chure 7b zeigt die Entwicklung der mittleren Dicke (geringfügige Abmessung) und Durchmesser (Hauptabmessung) der δ-Phase fällt in der Zeit von der Zeit bei 700 ◦C aus. Die Dicke und der Durchmesser zeigen einen ähnlichen Trend mit einem anfänglichen schnellen Anstieg, gefolgt von einer allmählichen Erhöhung. Am Ende der Wärmebehandlung betragen die mittlere Dicke und der Durchmesser 34 ± 2nm bzw. 154 ± 7nm. Diese Werte sind signifikant kleiner als die von AM AM 625 erworbenen Wertenach 10 h bei 870 ◦c, whische Die mittlere Dicke und der Durchmesser betragen 52 ± 5nm bzw. 961 ± 94nm, bzw. 961 ± 94nm [21], um wieder auf signifikant langsamere Niederschlagskinetik bei 700 ◦C zu zeigen. Im Rahmen einer typischen Restspannungswärmebehandlung,nach einer-HROUR-Wärmebehandlung bei 870 ◦c beträgt die mittlere Dicke und der Durchmesser 45 ± 4nm bzw. 424 ± 40nm [21]; Nach einer zwei-HROUR-Wärmebehandlung bei 800 ◦c, der mittleren Dicke und der Durchmesser, in Abhängigkeit von dem Bauzustand, liegt zwischen 61nm bis 77nm und 416nm bis 634nm [24]. Mit anderen Worten, eine Spannungsentlastungswärmebehandlung bei 700 ◦C, solange 10 h Ergebnisse in δ-Phasen-Phasen-Phase deutlich kleiner als diejenigen, die während der typischen Restspannungswärmebehandlung von AM 625entwickelt wurden.

it ist erwähnenswert, dass die kontinuierliche Vergröberung der auf 870 ◦C beobachteten Δ-Phasen-Ausfällungen bei 700 ◦cnicht ersichtlich war, was bei 700 ◦C zur Stabilisierung vorsieht, was möglicherweise aufgrund der durch die elastischen Energie der elastischen Energie bereitgestellte Stabilisierung zurückzuführen ist Dehnungsfeld, umgeben von den Niederschlägen [49]. Dieses begrenzte Wachstum der δ-Phasen-Ausfällungen während der langen Wärmebehandlung bei 700 ◦C ist signifikant, da die überwachsene Δ-Phase zu verringerter Bruchstamm führt [50]. Darüber hinaus zeigt eine jüngere Überprüfung, dass der direkte Alterung bei 700 ◦c für 24 h auch zu den höchsten berichteten UTs (1222 MPA) und der Ertragsfestigkeit (1012 MPa) für AM in625 führt, was darauf hindeutet, dass die Bildung kleinerer Niederschläge dazu dient, die mechanische Verbesserung zu verbessern Festigkeit [51] . Um unsere Beobachtungen zu rationalisieren, haben wir thermodynamische Berechnungen verwendet, um die Niederschlagskinetik zu verstehen.

in Unsere Simulationennahmen an, dass alle Niederschläge kugelförmig sind. Wir haben auch angenommen, dass die Keimbildung auf Versetzungen auftritt, da die PRE existinging-Schnittstelle hilft, die Oberflächenenergiebarriere der Keimbildung zu reduzieren [52]. Während der AM-Verarbeitung führen die durch die lokalisierten, extremen Heiz- und Kühlbedingungen induzierten Druckdosension eine heterogene Verteilung lokaler Versetzungsdichten [53]. Übereinstimmung mit der vorherigen Arbeit [33] Wir haben angenommen, dass die Versetzungsdichte ~ 5 × 1011 m-2 beträgt. Diese Versetzungsdichte entspricht einer Keimbildungsstättedichte von ~ 1021 m-3. Für die Fällungsimulation betrachteten wir δ, γ 00, Mc-Carbid, μ und σ aus, wobei die Matrixphase γ ist. Wir haben angenommen, dass die Grenzflächenergien 20 mj m2, 55 mj m2, 60 mjm2, 200 mj

m2 und 200 mj

m2 für das γγ 00, γ-δ, γ/mc, γ/μ, sind, und γ/σ-Schnittstellen. Weitere Details zur Simulation können elsewher//101 gefunden werden; [33] Frühere SEM-Messungen haben gezeigt, dass der sekundäre dendritische Armabstand des AS/fabricated am in625 ~ 300nm [19] ist. Die DICTRA-Simulation zeigt, dass die Mikrosegregation von den interdendrischen Zentren auf ≈20nm beschränkt ist [33]. Mit anderen Worten stellt die durchschnittliche Zusammensetzung eine gute Annäherung für eine umverteilte Zusammensetzung dar. Fig. 8 zeigt den Vergleich zwischen den experimentellen Ergebnissen und den TC/PRISMA-Vorhersagen mit der Nennkomposition. Da wir eine kugelförmige Form für die Niederschläge in der Simulation annehmen, konvertierten wir die beobachtete Thrombozytengröße für den direkten Vergleichnach RG2/R2/2/d2&12 in einen Radius der Gyernration (RG) um; R und D repräsentiert ein#HALF des Durchmessers und die Dicke wie in Fig. 7B angegeben. Fig. 8A zeigt, dass der Modell des ModellsPREDESCTCREDICT-Radius und die wirksame gemessene RG einem ähnlichen kinetischen Trend mit dem simulierten Radius, der etwas kleiner als der experimentelle Wert folgen, wie von der RG reflektiert. Wenn wir die Niederschlagsreaktion mit einer auf den angereicherten interdendritischen Bereich eingestellten Zusammensetzung simulieren, prognostizieren unsere Simulationen etwas größere Ausfällungen mit einer ähnlichen kinetischen Zeitskala. Daher wird erwartet, dass ein gewichteter Durchschnitt der simulierten Niederschlags-Radien, die mit den interdendritischen Regionen und Dendriten verbunden sind,näher an den experimentellen Werten liegen. Fig. 8B zeigt, dass die simulierte Zeit

D-abhängige Volumenfraktion und die Versuchsvolumenfraktion, dienach einem zuvor detaillierten Protokoll erworben wurden, einen ähnlichen Trend aufweisen, mit der Ausnahme, dass der experimentelle Wert um den Faktor von ≈5 kleiner ist. Diese Diskrepanz ähnelt zuvor gemeldeten Ergebnissen, die bei 800 ◦C und 870 ◦C erworben wurden. Mehrere Faktoren könnten zum quantitativen Unterschied beitragen, einschließlich der angenommenen sphärischen Geometrie der Niederschläge, Versetzungsdichte und einer Temperatur

dependenz der Grenzflächenenergie. Unbeschadet dieser Reservierungen sind unsere Ergebnissenoch eine gute Übereinstimmung zwischen Simulationen und Experimenten, an denen die ungefähre Natur der Simulationen angemeldet ist. Radius und experimenteller mittlerer Reihenradius der Gyration der δ-Phase fällt bei 700 ◦C als Funktion der Glühzeit an. Hiernahmen wir eine sphärische Morphologie für die Niederschläge für die Simulation an. Dementsprechend berechneten wir den Radius der Gyrizierung der Thrombozyten-Phasen-Ausfällungen, die auf experimentellen Werten basierend auf in Fig. 7B angegebenen experimentellen Werten berechneten. (b) ein Vergleich zwischen dem berechneten und experimentellen Volumenanteil der δ-Phasen-Präzipitate bei 700 ◦C als Funktion der Zeit--=/+/